广义等效围压的讨论

（1）式（2－14）实际上是一般加筋土体的广义等效围压表达式，它可以考虑排水条件和土类的影响。因砂土的黏聚力为零，这时式（2－14）就变成式（2－6），这实际上就是Donald等针对砂土破坏提出的等效围压计算式。所以，砂土可视为一般黏性土体的特殊情况，式（2－14）是更广泛意义上的等效围压计算式。

（2）加筋土体的广义等效围压随排水条件的不同而变化。对于黏性土体而言，在完全不排水条件（UU）和在固结、不排水条件（CU）下加筋层数较少时，加筋黏性土体强度降低，破坏大主应力差为负（Δσ1f＜0），则广义等效围压为负（Δσ3g＜0）；当完全排水条件（CD）和固结、不排水条件（CU）下加筋层数较多时，土体加筋后抗剪强度提高，破坏大主应力差为正（Δσ1f＞0），则广义等效围压为正（Δσ3g＞0）；随着加筋层数的增加，加筋土体的抗剪强度增大，广义等效围压也相应增大。

（3）对于砂土，由于其颗粒之间没有联结力，渗透性较大，一般都是进行排水条件（CD）试验，这时加筋土体的抗剪强度提高，破坏大主应力差为正（Δσ1f＞0），则广义等效围压为正（Δσ3g＞0）。这已为大量试验所证实。

（4）在饱和黏性土的不固结、不排水（UU）试验中，理论上，内摩擦角为零（φ＝0），这时不加筋土体的黏聚力为：

则加筋土体的广义等效围压为：

说明饱和黏性土在不固结、不排水条件（UU）下加筋土体的广义等效围压就是加筋土体的破坏大主应力差。

（5）由于一般黏性土体颗粒之间都存在黏聚力，则式（2－14）中的分母σ1fb－2cb＜σ1fb，和式（2－6）比较，在相同条件下，一般黏性加筋土体的广义等效围压大于加筋砂土的等效围压。