苏通二期试桩有关参数的反分析

以上计算结果未考虑桩端注浆对桩周土和桩土界面的影响，而根据第二章的分析，无论桩端或桩侧注浆均会引起桩侧摩阻力的增大，故注浆后计算结果与实测结果相比偏小。根据检测结果，二期桩端加固体范围基本在径向5m、轴向2．5m范围内，取Db＝5m、高度为2．5m的圆柱体模拟SZ4注浆后的桩端加固体，计算结果与实测结果的对比见图4－74。

注浆会引起桩端土、桩侧土及桩土接触面的变化，为考虑有关参数变化对承载力的影响，取摩阻力分别提高20%、30%、40%和50%，桩端加固体变形模量分别为100MPa、200MPa、400MPa、600MPa，桩周土的变形模量分别取60MPa、80MPa、100MPa进行计算。

为比较最接近实测曲线的计算参数，取目标函数为：

式中：SC（i）为某一种参数组合的i点沉降计算值；ST（i）为i点实测沉降值。

对上述计算参数进行组合，寻找使目标函数最小及F＝min的参数。

在所有计算方案中，min＝351．18，计算结果见图4－75，计算值与实测值的对比见图4－76。对应的计算参数为侧压系数提高30%，桩端加固体变形模量E＝600MPa，桩周土的变形模量为80MPa。摩阻力提高值与实测桩侧摩阻力的平均提高值33．98%基本接近。桩端阻力占总荷载比例为26%。

图4－74　计算结果与实测结果的对比

图4－75　计算参数与目标函数值关系

SZ2的反分析计算结果见图4－77，摩阻力提高30%，桩端加固体变形模量E＝200MPa，桩周土的变形模量为80MPa。桩端阻力所占比例为11%。

图4－76　SZ4有限元计算值与实测值的对比

图4－77　SZ2有限元计算值与实测值的对比

SZ3的反分析计算结果见图4－78，摩阻力提高40%，桩端加固体变形模量E＝600MPa，桩周土的变形模量为100MPa。桩端阻力所占比例为21%。

图4－78　SZ3有限元计算值与实测值的对比

SZ2、SZ3和SZ4的桩端阻力所占比例比实测值偏小，主要与将土层作为均质土考虑有关，桩端以下土层的变形模量应比桩侧土高。