后注浆技术在嵌岩桩中的应用

6．4．1　工程概况

焦桐高速泌阳段北起泌阳县东北部象河乡刘岗村，南至王店乡小屯村一带，路线穿越的地貌类型主要有垄岗及丘陵山地、山前平原、河谷3种地貌类型。

试桩共3根，采用自平衡方法进行静载试验。试桩参数见表6－7。

表6－7　试桩参数

6．4．2　测试结果

6．4．2．1　极限承载力

Z1试桩加载试验共分15级进行，实际加载吨位达2×6564kN。Z1试桩第一次加载（注浆前）极限承载力为10　200kN，第二次加载（注浆后）极限承载力为13　700kN。

Z2试桩加载试验共分15级进行，实际加载吨位达2×4350kN，单桩极限承载力为9906．51kN。

Z3加载试验共分15级进行，实际加载吨位达2×5122kN。第一次加载（注浆前）极限承载力为7877kN，第二次加载（注浆后）极限承载力为11　155kN。

6．4．2．2　分层摩阻力

Z1试桩桩周各土层极限摩阻力实测结果见表6－8。

表6－8　Z1试桩分层摩阻力

Z2试桩桩周各土层极限摩阻力实测结果见表6－9。

表6－9　Z2试桩分层摩阻力

Z3试桩桩周各土层极限摩阻力实测结果见表6－10。

表6－10　Z3试桩分层摩阻力

6．4．3　注浆前后嵌岩桩承载性能的对比

图6－15为Z1桩注浆前后的自平衡测试曲线。图6－16为Z1桩注浆前后的自平衡测试转换曲线对比。

图6－15　Z1桩注浆前后的测试曲线
（实线为注浆前，虚线为注浆后）

图6－16　Z1桩注浆前后的转换曲线
（实线为注浆前，虚线为注浆后）

图6－17为Z2桩注浆前后的自平衡测试曲线。图6－18为Z2桩注浆前后的自平衡转换曲线对比。

图6－17　Z2桩注浆前后的测试曲线
（实线为注浆前，虚线为注浆后）

图6－18　Z2桩注浆前后的转换曲线
（实线为注浆前，虚线为注浆后）

图6－19为Z1桩注浆前后上段桩侧阻力对比曲线。图6－20为Z1桩注浆前后下段桩侧阻力对比曲线。

图6－21为Z2桩注浆前后上段桩侧阻力对比曲线。图6－22为Z2桩注浆前后下段桩侧阻力对比曲线。

图6－23为Z1桩注浆前后端阻力对比曲线。图6－24为Z3桩注浆前后端阻力对比曲线。

图6－19　Z1桩注浆前后上段桩侧阻力对比曲线

图6－21　Z3桩注浆前后上段桩侧阻力对比曲线

图6－23　Z1桩注浆前后端阻力对比曲线

图6－20　Z1桩注浆前后下段桩侧阻力对比曲线

图6－22　Z3桩注浆前后下段桩侧阻力对比曲线

图6－24　Z3桩注浆前后端阻力对比曲线

由上述注浆前后的对比曲线，可得以下规律：

（1）注浆后嵌岩桩的承载力得到明显提高。取S＝10mm对应的承载力进行对比，Z1桩在注浆前为10　000kN，注浆后为13　300kN，提高幅度为33%；Z2桩在注浆前为8200kN，注浆后为11　100kN，提高幅度为35．3%。

（2）后注浆技术对嵌岩桩承载性能的影响主要表现在提高桩侧摩阻力，无论嵌岩段或非嵌岩段的摩阻力均有显著提高。其作用原理主要为两方面：①后注浆技术可消除嵌岩桩施工过程中产生的泥皮、沉渣工艺因素的影响，改善了桩岩接触面的受力特性，从而提高桩侧摩阻力；②后注浆技术可修复施工过程中桩侧岩体产生的损伤，从而可充分发挥岩体的强度，提高摩阻力。

（3）从端阻力对比曲线来看，最大端阻力数值变化不大。主要原因为摩阻力的提高使桩端阻力的作用相对下降。但如果桩端存在沉渣，后注浆技术对于保证端阻力发挥，进而促进侧阻力发挥具有重要意义。