【摘要】：具体做法为根据某一具体试验段的典型工程地质情况和填筑过程，分别计算三维与按加固区整体简化计算的沉降和孔隙水压力，对比两者误差。不同工况时，如对于某一α平面计算得到孔压和沉降均与三维计算得到的计算结果吻合，则表明该α为加固区整体简化优化系数。
2 加固区整体简化模式优化
文献研究表明，传统的加固区整体简化模式模拟地基在路堤荷载作用下计算得到变形与实测沉降有一定的误差，《高速公路软土地基过渡段处置技术研究》对加固区整体简化模式进行了优化探讨［4］。具体做法为根据某一具体试验段的典型工程地质情况和填筑过程，分别计算三维与按加固区整体简化计算的沉降和孔隙水压力，对比两者误差。然后在加固区整体简化计算模式中增加修正系数α调整，如表达式（6）和式（7）所示。通过大量不同桩间距的工况和修正系数α计算，分析三维和二维平面的地基沉降和孔隙水压力。不同工况时，如对于某一α平面计算得到孔压和沉降均与三维计算得到的计算结果吻合，则表明该α为加固区整体简化优化系数。
Esp＝σ［mEp＋（1－m）Es］ （6）
ksp＝α［mkp＋（1－m）ks］ （7）
计算参数如表1所示。
表1 各层计算参数
根据表1典型的地质参数和搅拌桩参数计算结果表明，当折减系数α为0.9时，按加固区整体简化计算得到的沉降和孔压和三维计算得到的沉降和孔压均能较好地吻合。
为此传统的加固区整体简化法在进行简化计算时，应该进行优化以使计算结果与实测结果相吻合，优化方法为表达式（6）和（7），其中修正系数α取0.9。
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