加筋红土的抗剪强度指标

表2－7给出了不同排水条件、不同加筋材料、不同加筋层数下加筋前后红土的抗剪强度指标。

表2－7　加筋红土的抗剪强度指标

表2－7表明：

（1）在CD试验条件下，加筋后总体上提高了红土的黏聚力和内摩擦角，特别是对黏聚力提高较显著。不加筋时，素红土（0＃－0）的黏聚力为38.5kPa，内摩擦角为30.9°。加1＃玻璃纤维一层筋（1＃－1）时黏聚力提高到39.0kPa，内摩擦角提高到31.3°；加三层筋（1＃－3）时，黏聚力提高到60.5kPa，内摩擦角提高到32.8°。加2＃玻璃纤维一层筋（2＃－1）时，黏聚力稍有减小，为33.6kPa，内摩擦角提高到32.5°；加三层筋（2＃－3）时，黏聚力提高到60.8kPa，内摩擦角提高到32.1°。这一结果说明加入筋材层数越多，黏聚力提高越大，内摩擦角稍有提高。

（2）在CU试验条件下，根据总应力法，可以得到加筋前后红土的总应力抗剪强度指标；根据有效应力法，可以得到加筋前后红土的有效应力抗剪强度指标。

对于总应力抗剪强度指标，加一层筋时总黏聚力减小，素红土（0＃－0）的总黏聚力为58.9kPa，1＃玻璃纤维加一层筋（1＃－1）时总黏聚力减小到28.4kPa，2＃玻璃纤维加一层（2＃－1）时总黏聚力减小到14.7kPa。随着筋材层数的增加，加筋红土的总黏聚力增大，1＃玻璃纤维的总黏聚力由加一层筋（1＃－1）时的28.4kPa提高到加三层筋（1＃－3）时的55.4kPa；2＃玻璃纤维的总黏聚力由加一层筋（2＃－1）时的14.7kPa提高到加三层筋（2＃－3）时的60.8kPa。这一结果说明在固结、不排水条件下，只有增加加筋层数，才能提高加筋红土的总黏聚力。加筋前后红土总内摩擦角的变化规律性不强。

对于有效应力抗剪强度指标，其变化趋势与总应力抗剪强度指标一致。加一层筋时，有效黏聚力减小，素红土（0＃－0）的有效黏聚力为26.9kPa，1＃玻璃纤维加一层筋（1＃－1）时有效黏聚力减小到12.2kPa，2＃玻璃纤维加一层筋（2＃－1）时有效黏聚力减小到的5.5kPa。随着筋材层数的增加，加筋红土的有效黏聚力增大，1＃玻璃纤维的有效黏聚力由加一层筋（1＃－1）时的12.2kPa提高到加三层筋（1＃－3）时的73.1kPa；2＃玻璃纤维的有效黏聚力由加一层筋（2＃－1）时的5.5kPa提高到加三层筋（2＃－3）时的67.6kPa。同样，这一结果说明在固结、不排水条件下，只有增加加筋层数，才能提高加筋红土的有效黏聚力。

加筋后红土的有效内摩擦角减小。素红土（0＃－0）的有效内摩擦角为33.7°；1＃玻璃纤维加一层筋（1＃－1）时有效内摩擦角没有变化，仍为33.7°，加三层筋（1＃－3）时有效内摩擦角减小为26.1°；2＃玻璃纤维加一层筋（2＃－1）时有效内摩擦角减小为32.6°，加三层筋（2＃－3）时有效内摩擦角减小为23.2°；3＃土工布加一层筋（3＃－1）时，有效内摩擦角减小为28.8°。这一结果说明随着加筋层数的增加，加筋红土的有效内摩擦角减小。

（3）在UU试验条件下，加筋后红土的黏聚力和内摩擦角都减小。不加筋时，素红土（0＃－0）的黏聚力为104.7kPa，内摩擦角为4.5°；加1＃玻璃纤维一层筋（1＃－1）时黏聚力减小到99.8kPa，内摩擦角减小到2.9°；加3＃土工布一层筋（3＃－1）时，黏聚力减小到95.1kPa，内摩擦角减小到4.3°。这一结果说明在完全不排水条件下，红土加筋反而降低了其抗剪强度指标，相应的加筋红土的抗剪强度也减小。因此，在完全、不排水条件下，应慎重考虑加筋问题。